Расчет стального каркаса здания АБК в сейсмической зоне

краткая характеристика здания

16x50

метров

габаритные размеры здания в плане

5

уровней

четыре надземных этажа и подвал

11

расчетных моделей

было использовано при расчете каркаса

8

баллов

сейсмичность района в соответствии с СП 14.13330.2018

Продольный разрез здания

План конструкций покрытия

задача, решаемая при расчете фактически возведенного каркаса

При монтаже стальных колонн были допущены их отклонения от проектного положения сверх допусков, установленных в СП 70.13330.2012. Горизонтальные и вертикальные смещения характерных точек колонн были зафиксированы в ходе исполнительной геодезической съемки ответственных конструкций. Органами Госстройнадзора Иркутской области была поставлена задача перед генеральным подрядчиком по дополнительному обоснованию механической надежности и безопасности фактически возведенных конструкций. При этом принимается к сведению, что сверхнормативные погрешности монтажа неизбежно создают дополнительные (непроектные) эксцентриситеты приложения нагрузок на несущие элементы каркаса, что создает условия для снижения расчетных запасов прочности, общей и местной устойчивости.

Фрагмент чертежа исполнительной съемки фактически возведенных стальных колонн:

Фрагмент чертежа исполнительной съемки фактически возведенных стальных колонн (нажмите на изображение, чтобы увеличить):

конструктивные решения

Здание каркасное, 4-хэтажное, с подвалом. Несущий каркас выполнен из стальных двутавровых колонн прокатного сечения 35К1 по ГОСТ Р 57837-2017. Сечения некоторых колонн усилены накладками из листовой стали на всю высоту колонн. Сопряжение колонн каркаса с фундаментами вдоль цифровых осей и с главными балками жесткое. Главные балки выполнены из прокатного двутавра 40Б2 по ГОСТ Р 57837-2017. Второстепенные балки выполнены из прокатного двутавра 30Б1 по ГОСТ Р 57837-2017. Сопряжение второстепенных балок с главными балками – шарнирное. Сопряжение колонн с фундаментом вдоль буквенных осей – шарнирное. Устойчивость каркаса в направлении вдоль цифровых осей обеспечена совместной работой колонн и главных балок (поперечными рамами за счет жестких соединений главных балок с колоннами), а в продольном направлении вертикальными связями из коробчатого сечения 160х6 по ГОСТ 30245-2003, а также монолитными конструкциями лестничных клеток, играющими роль ядер жесткости. Сопряжение монолитных ядер жесткости с основным стальным каркасом выполнено жестко с использованием закладных деталей и прокатных балок увеличенных сечений из двутавров 40Ш1, 60Ш1, 35Ш2 по ГОСТ Р 57837-2017. Покрытие здания выполнено по прогонам из прокатного швеллера 22П по ГОСТ 8240-97, шарнирно уложенным поверх главных балок. Для устойчивости покрытия в горизонтальном направлении уложены горизонтальные связи из коробчатого сечения 100х5 по ГОСТ 30245-2003. Для исключения нормальной работы прогонов в качестве продольных распорок в связевых блоках установлены распорки из коробчатого сечения 160х6 по ГОСТ 30245-2003. Все стальные конструкции выполнены из сталей С245 и С345. Межэтажные перекрытия 1-го, 2-го и 3-го этажей выполнены монолитными по профлисту, с использованием гибких упоров в виде арматурных петель. Покрытие выполнено с минераловатным утеплителем по профилированному листу. Фасады выполнены из сендвич-панелей по стальным стеновым ригелям из коробчатого сечения 160х6 по ГОСТ 30245-2003. Фундамент Здания выполнен в виде монолитной железобетонной плиты, на которую колонны опираются через монолитные железобетонные столбы.

Чертеж: продольный разрез стального каркаса

Чертеж: узлы соединения главных балок с колоннами

расчетные модели, используемые при расчете

Специфика рассчитываемой конструкции состоит в том, что при монтаже колон были допущены сверхнормативные отклонения от их проектного положения. Наибольшие фактические смещения осей колонн в опорном сечении достигают 15 мм (при допуске 5 мм согласно табл.4.9 СП 70.13330.2012). Наибольшие фактические смещения осей колонн в верхнем сечении достигают 36 мм по буквенной оси (из плоскости рам каркаса) (при допуске 12 мм для колонн высотой 14,4 м). Наибольшие отклонения высотных отметок опорных поверхностей колонн от проектных составляют 7 мм (при допуске 5 мм). Расчетная модель должна адекватно учитывать влияние дополнительных усилий, возникающих в результате загружения колонн с дополнительным эксцентриситетом. По поставленной задаче требовалось выполнить сравнение проектных усилий и проектных запасов прочности, общей и местной устойчивости и аналогичных фактических параметров. Поэтому все расчеты выполнены в двух постановках: с проектным положением осей колонн и с моделированием смещений осей (а также опорных узлов) в пространстве. На этапе анализа произведено сравнение для оценки степени неблагоприятного влияния недостатков монтажа.

Все моделирование выполнено с использованием программного комплекса "Лира 10" (ООО "ЛИРА Софт") версии 2024 года.

1. Вспомогательная модель для уточнения схемы приложения некоторых нагрузок

Поскольку в конструктивной системе здания применены сталежелезобетонные конструкции перекрытий (а именно: использование железобетонных плит по профилированному листу с опиранием на стальные второстепенные балки с применением гибких упоров), опорные реакции от таких плит перекрытия (и соответственно, нагрузка на второстепенные балки) должны определяться с учетом неразрезного характера работы плит перекрытия. Определение нагрузок на второстепенные балки пропорционально только грузовым площадям является ошибочным и может приводить к недооценке нагрузок на некоторые (например вторые в ряду) второстепенные балки, где определяются пики опорных реакций неразрезной плиты. Все загружения, передающиеся от сталежелезобетонных плит перекрытия на второстепенные балки пересчитываются через вспомогательную модель (неразрезная шарнирно опертая балка с опорами согласно проектному шагу второстепенных балок)

Неразрезная шарнирно опертая балка с опорами согласно проектному шагу второстепенных балок

2. РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ ГРУНТОВОГО ОСНОВАНИЯ

Физико-механические и деформационные характеристики грунтов основания, приняты на основании технического отчета по результатам инженерно-геологических изысканий по Объекту. Характеристики внесены в редактор «Грунт» ПК «Лира 10.v.2024» с использованием сведений об абсолютных отметках залегания слоев инженерно-геологических элементов для построения объемной инженерно-геологической модели. Сведения о координатах скважин, а также о абсолютных высотных отметках устьев скважин приняты с точностью до 0,1 м.

Инерционные силы, приложенные к расчетной схеме

Физико-механические и деформационные характеристики грунтов в редакторе «Грунт» ПК «Лира 10.12»

Разрез по скважинам №№1 и №2 пространственной модели грунта в редакторе «Грунт» ПК «Лира 10.v.2024»

Расчетная модель административно-бытового здания в пространственной постановке

3. Расчетная модель здания в линейной пространственной постановке

Расчетная модель сооружения в пространственной форме, с использованием конечных элементов КЭ 10 (универсальный пространственный стержень), КЭ 42,44 (тонкой оболочки). Использована для линейных расчетов на основные сочетания нагрузок

4. Расчетная модель Здания в пространственной постановке с конденсацией масс

Расчетная модель сооружения в пространственной форме, с использованием конечных элементов КЭ 10 (универсальный пространственный стержень), КЭ 42,44 (тонкой оболочки) с осуществлением конденсации масс на основные узлы пространственного каркаса. Использована для линейных расчетов на особые сочетания нагрузок (включающие сейсмические нагрузки) в квазистатической постановке. Выполнена проверка механической работоспособности стального каркаса на расчетное землетрясение (РЗ)

5. Геометрически нелинейная пространственная модель

Расчетная модель сооружения в пространственной форме, с использованием конечных элементов КЭ 10 (универсальный пространственный стержень), КЭ 42,44 (тонкая оболочка), КЭ 310 (геометрически нелинейный универсальный стержень). Использована для нелинейных расчетов (геометрическая нелинейность) на основные сочетания нагрузок и на особые сочетания в квазистатической постановке. Осуществляется проверка влияния смещения осей колонн от проектного положения в условиях геометрической нелинейности

6. Расчетная динамическая модель здания

Расчетная модель сооружения в пространственной форме, с использованием конечных элементов КЭ 10 (универсальный пространственный стержень), КЭ 42,44 (тонкой оболочки) с использованием модуля «Динамика +» для расчетов на особые сочетания нагрузок (включающие сейсмические нагрузки) в динамической постановке во временной области. Выполнена проверка механической работоспособности стального каркаса на контрольное землетрясение (КЗ)

Расчетная модель Здания в пространственной постановке с моделированием динамического загружения по акселелограммам

Расчетная модель поперечной рамы Здания в плоскостной постановке для расчета на устойчивость и определения расчетных длин

7. Вспомогательная плоская расчетная модель поперечной рамы каркаса

Расчетная модель поперечной рамы стального каркаса в плоскостной постановке с использованием конечных элементов КЭ 10 (универсальный пространственный стержень). Использована для выполнения расчета на устойчивость поперечной рамы каркаса и определения расчетных длин колонн каркаса (в том числе с наличием отклонение осей колонн от проектного положения)

Моделирование отклонений колонн от проектного положения

Модели №№3, 4, 5, 6 выполнены в двух постановках: с проектным положением колонн и с фактическими отклонениями, допущенными при монтаже каркаса. Вычисление внутренних усилий и перемещений элементов каркаса в двух различных вариантах позволяет получить наглядную картину того, какой уровень влияния оказывают допущенные нарушения на запасы прочности, общей и местной устойчивости стального каркаса. Фактические отклонения колонн от проектного положения смоделированы введением поправочных смещений для узлов колонн (для узлов по всей длине колонн) по координатам X, Y, Z согласно сведений о фактическом положении колонн (по материалам геодезической съемки). Связность узлов обеспечена с использованием функционалов твердых тел. На основании предварительно выполненных верификационных расчетов такой способ моделирования позволяет достичь приложение к несущим конструкциям Здания дополнительных нагрузок, связанных с внецентренной передачей усилий на колонны, а с отклонением их осей и поперечных сечений от проектного положения.

нагрузки и воздействия, учитываемые в расчете

Сбор нагрузок на рассчитываемые строительные конструкции выполнен в соответствии с положениями СП 20.13330.2016 (с изменениями №№1-6), СП 14.13330.2018 (с изменениями №№2-4)

1. Собственный вес железобетонных и сталежелезобетонных конструкций

Фундамент, подземная часть здания, перекрытие подвала и лестничные шахты с покрытием выполнены из монолитного железобетона со средней плотностью, составляющей 24,5 кН/м3 (бетон тяжелый). Перекрытия 1-го, 2-го и 3-го этажей выполнены сталежелезобетонными (монолитная железобетонная плита по профлисту). Коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса железобетонных элементов принят γf = 1.1. В моделируемой среде ПК "Лира 10" нагрузки от железобетонных элементов прикладываются к расчетной схеме автоматически на основании данных об используемом материале (его характеристиках) и геометрических параметров поперечных сечений элементов.

Собственный вес железобетонных и сталежелезобетонных элементов

2. Собственный вес стальных конструкций

Каркас Здания выполнен из стального проката с объемным весом 76,982 кН/м3. В составе каркаса используются такие сечения как колонные, балочные и широкополочные двутавры по ГОСТ Р 57837-2017: 35К1, 40Б2, 20Б1, 40Ш1, 60Ш1, 35Ш2, а также другие стандартные прокатные сечения из сталей С245 и С345, широко представленные на российском рынке стального металлопроката. При этом приложение к расчетной схеме нагрузок от собственного веса стальных элементов со стандартными сечениями осуществляется автоматически с учетом данных сортамента о погонном весе тех или иных конструктивных элементов. Коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса стальных элементов принят γf = 1.05.

3. Вес перегородок (длительная нагрузка)

В соответствии с п.5.4 СП 20.13330.2016 вес временных перегородок относится к длительным временным нагрузкам. Нормативное значение нагрузок от веса временных перегородок принимается на основании п.8.2.2 СП 20.13330.2016 как равномерно распределенных добавочных нагрузок со значением 0,5 кПа. Коэффициент надежности по данной нагрузке принимается с учетом п.8.2.7 в соответствии с п.7.2 γf = 1.2 (табл.7.1 СП 20.13330.2016). Для корректного нагружения второстепенных балок весом внутренних перегородок определены опорные реакции плит перекрытия с учетом их неразрезного характера работы (использована вспомогательная расчетная модель).

4. Собственный вес конструкций полов

В рассматриваемом здании применены конструкции полов двух типов: покрытие из коммерческого линолеума 5 мм на клею и покрытие из керамической плитки 12 мм на клею. В обоих вариантах полов использована выравнивающая цементно-песчаная стяжка. Как и во всех нагрузках, приложенных непосредственно к плитам перекрытия учитывается перераспределение опорных реакций плит за счет того, что сталежелезобетонные плиты перекрытия, уложенные по стальным балкам с использованием гибких упоров в виде арматурных петель, имеют характер работы многопролетной неразрезной балки. А такая расчетная схема имеет неравномерный характер распределения опорных реакций (то есть нагрузок на второстепенную балку).

5. собственный вес конструкций фасада

В качестве фасадных конструкций в здании применены стеновые сендвич-панели ПМСМ-200, которые крепятся непосредственно колоннам, а также к стеновым ригелям. В расчетной схеме нагрузки приложены к колоннам, как вертикально распределенные нагрузки. При вычислении коэффициента надежности по данной нагрузке учитывалось то, что в состав фасада входят как стальные элементы (коэффициент надежности для них 1,05), так и утеплитель из минеральной ваты (с коэффициентом надежности 1,2, в соответствии с табл.7.1 СП 20.13330.2016.

Средневзвешенный по массе коэффициент надежности по данной нагрузке составил γf =1,07.

Собственный вес конструкций фасада из сендвич-панелей

6. Собственный вес конструкций кровли

Кровля здания выполнена из полимерной мембраны Logicroof V-RP 1,5 мм. В качестве утеплителя использованы минераловатные плиты Техноруф. Роль пароизоляции играет рулонный материал Паробарьер СА500. Все слои кровли уложены на профлист, который, в свою очередь, лежит на прогонах из прокатного швеллера 22П.

Суммарный расчетный вес кровли составил 0,78 кН/м2. Нагрузка приложена к кровельным прогонам в качестве равномерно распределенной по длине нагрузки.

7. полезная распределенная нагрузка

Временные полезные нагрузки для административно-бытового корпуса приняты в соответствии с табл.8.3 СП 20.13330.2016:

- в служебных помещениях административного и инженерно-технического персонала, в бытовых помещениях – 2,0 кПа;

- лестницы, примыкающие к помещениям административного и инженерно-технического персонала, в бытовых помещениях – 3,0 кПа.

Коэффициент надежности по данной нагрузке принимается в соответствии с п.8.2.7 γf = 1.2.

Временные полезные нагрузки в административно-бытовом здании

8. СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА

Здание расположено во II снеговом районе по карте 1 приложения Е СП 20.13330.2016. Нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности для города Иркутска составляет 1,05 кН/м2 (согласно табл. К.1 приложения К). При расчете снеговой нагрузки использована схема Б.1 приложения Б. При сборе снеговых нагрузок учтено образование снеговых мешков вдоль парапета, а также на площади, примыкающей к выходам на кровлю и к вентиляционным шахтам. Так, было вычислено, что полоса вдоль парапета шириной 1,2 метра нагружается переменной нагрузкой от 1,05 до 1,2 кПа. Зоны, примыкающие к выходам на кровлю, подвержены нагрузке 2,1 кПа. А площади, привыкающие к вентиляционным шахтам - 1,58 кПа. Коэффициент надежности по снеговой нагрузке принят по п.10.12 СП 20.13330.2016: γf = 1.4.

Все переменные нагрузки перераспределены на кровельные прогоны, с учетом их грузовых площадей, а также дополнительного коэффициента по надежности 1,1, который учитывает локальную неравномерность снеговых отложений на поверхности кровли (в соответствии с п.10.4 СП 20.13330.2016).

Схема распределения повышенной снеговой нагрузки

Схема снеговой нагрузки с учетом снеговых мешков

Снеговая нагрузка на покрытие административного здания

9. ВОЗДЕЙСТВИЯ ВЕТРА

Здание расположено во III ветровом районе по карте 2 приложения Е СП 20.13330.2016. Нормативное значение ветрового давления для заданного участка местности составляет 0,38 кПа. Тип местности А по п.11.1.6. При определении коэффициентов, учитывающих изменение ветрового давления по высоте для различных направлений ветра использовались данные табл. 11.3 и формула 11.4 СП 20.13330.2016. Аэродинамические коэффициенты внешнего давления на поверхности здания приняты в соответствии с приложением В.1 (рисунок В.3). Нормативное значение средней составляющей основной ветровой нагрузки для различных зон фасада здания составило от 0.215 до 0,433 кПа. Коэффициент надежности по ветровой нагрузке принят для основной нагрузки принят по п.11.4 СП 20.13330.2016: γf = 1.4.

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки была определена с учетом собственных частот колебаний стального каркаса с применением функционала вычислительного комплекса "ЛИРА 10.v.2024". По исходным данным вычислена предельная частота собственных колебаний (п.11.1.10), отобраны те формы колебаний, которые дают свой динамический вклад (в данном случае отобраны только первые формы колебаний по обоим направлениям). Для рассматриваемых форм колебания определен коэффициент динамичности и другие параметры, которые позволяют оценить итоговое значение пульсационной составляющей.

Принятая в расчете схема для определения коэффициентов внешнего давления на поверхность здания (рисунок В.3, приложение В.1)

Средняя составляющая ветрового воздействия по направлению X

Средняя составляющая ветрового воздействия по направлению Y

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки по первой форме колебаний в направлении X

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки по первой форме колебаний в направлении Y

Основные (первые) формы колебания стального каркаса в направлении X и направлении Y продемонстрированы в видеоролике ниже.

10. ОСОБЫЕ НАГРУЗКИ (СЕЙСМИЧЕСКИЕ)

Поскольку площадка строительства расположена в сейсмически активном районе, в соответствии с п.5.1 СП 14.13330.2018, в расчетных сочетаниях нагрузок учтены особые сейсмические нагрузки. Нормативная интенсивность сейсмических воздействий принята в соответствии с п.4.3 и табл. 4.2 СП 14.13330.2018 по карте А ОСР-2015. В соответствии с ней сейсмичность района строительства оценена на 8 баллов. С учетом сведений, изложенных в материалах инженерно-геологических изысканий, на рассматриваемом участке строительства залегают грунты со II категорией по сейсмическим свойствам. Таким образом, расчетная сейсмичность площадки оценена как 8 баллов.

В составе данной работы выполнена расчетная проверка по двум расчетным ситуациям, предусмотренным п.5.2:

- сейсмические нагрузки соответствуют расчетному землетрясению (РЗ) и

- сейсмические нагрузки соответствуют контрольному землетрясению (КЗ).

Коэффициенты надежности по нагрузкам устанавливаются в соответствии с таблицей 4.2 СП 14.13330.2018:
- при расчете не РЗ – К0 = 1,0;
- при расчете на КЗ – К0 = 1,0.
При расчете учитываются коэффициенты сочетаний нагрузок, в соответствии с таблицей 5.1 СП 14.13330.2018.

10.1 Нагрузки по расчетному землетрясению (РЗ)

Расчеты на РЗ выполнены при следующих параметрах нагрузок:
1) рассмотрены сейсмические воздействия как по оси X, так и по оси Y в составе различных особых сочетаний нагрузок;
2) массы нагрузок и элементов конструкций приняты сосредоточенными в узлах расчетной схемы (узлы поперечной рамы, в уровне каждого этажного перекрытия (покрытия)), при этом учтены только нагрузки, создающие инерционные силы (в соответствии с п.5.5 СП 14.13330.2018);
3) величина коэффициента, учитывающего допускаемые повреждения здания, принята согласно таблице 5.2 К1 = 0,22;
4) значение ускорений в уровне основания принято, равным 2,0 м/с2;
5) коэффициент, учитывающий способность здания к рассеиванию энергии, принят по таблице 5.3 Кψ = 1,0.
Способ суммирования вклада различных форм колебания принят в соответствии с формулой 5.9.

Расчетные сейсмические нагрузки на строительные конструкции, задаются в виде дополнительных изгибающих моментов и сил, приложенных к заданным точкам сосредоточения массы (описание расчетной схемы для линейно-спектрального метода анализа приведено выше).

Вычисление расчетных сейсмических силовых факторов выполнено по формулам (5.1) и (5.2) СП 14.13330.2018 для каждой существенной формы колебаний стального каркаса. Существенность форм колебания оценена программным комплексом ПК "Лира 10.v.2024". При этом, в соответствии с п.5.9 учтены все формы собственных колебаний, эффективная модальная масса которых превышает 5%, а общее количество форм колебаний, принятых в расчет, взято так, чтобы сумма эффективных модальных масс составила не менее 90% массы системы.

При определении совокупной массы системы учтены все массы, образующие инерционные силы.

На слайдах ниже отображены динамические силы, образующиеся при сейсмических воздействиях по десяти формам собственных колебаний, отобранным программным комплексом как существенные. Эти динамические силы приняты для вычисления внутренних усилий (нормальных сил, изгибающих моментов и поперечных сил) в элементах стального каркаса с соблюдением правила, установленного формулой (5.9) СП 14.13330.2018.

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №1

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №2

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №3

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №9

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №11

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №13

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №14

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №15

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №21

Сейсмические инерционные силы по форме колебаний №30

10.2 НАГРУЗКИ ПО КОНТРОЛЬНОМУ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЮ (КЗ)

Расчеты на КЗ выполнены во временной области (с использованием расчетного модуля «Динамика +» ПК «Лира 10.v.2024») на основании расчетных акселерограмм, предоставленных в материалах инженерно-геологических изысканий. Акселерограммы получены в результате микросейсморайонирования, выполненного изыскателями. При введении нагрузок в расчетный комплекс использованы повышающие поправки, позволяющие достичь максимальной амплитуды ускорений не менее 2,0 м/с2 (согласно требованиям п.5.2.2. СП 14.13330.2018). При расчетах на КЗ значение коэффициента К1 = 1,0

Исходная акселерограмма (компонента по X) до применения поправочного коэффициента . Поправочный коэффициент К = 1,89

Исходная акселерограмма (компонента по Y) до применения поправочного коэффициента. Поправочный коэффициент К = 1,53

Исходная акселерограмма (компонента по Z) до применения поправочного коэффициента . Поправочный коэффициент К = 2,51

Расчетная модель с динамической нагрузкой, приложенной в узлах (расчетный модуль "Динамика+")

Каждый узел расчетной модели нагружен динамической нагрузкой, изменяющейся во времени

Динамическая нагрузка в каждом узле представлена в трех компонентах: X, Y, Z - в соответствии с акселелограммами

результаты расчета

Специфика рассчитываемой конструкции состоит в том, что при монтаже колон были допущены сверхнормативные отклонения от их проектного положения. Наибольшие фактические смещения осей колонн в опорном сечении достигают 15 мм (при допуске 5 мм согласно табл.4.9 СП 70.13330.2012). Наибольшие фактические смещения осей колонн в верхнем сечении достигают 36 мм по буквенной оси (из плоскости рам каркаса) (при допуске 12 мм для колонн высотой 14,4 м). Наибольшие отклонения высотных отметок опорных поверхностей колонн от проектных составляют 7 мм (при допуске 5 мм). Расчетная модель должна адекватно учитывать влияние дополнительных усилий, возникающих в результате загружения колонн с дополнительным эксцентриситетом. По поставленной задаче требовалось выполнить сравнение проектных усилий и проектных запасов прочности, общей и местной устойчивости и фактических. Поэтому все расчеты выполнены в двух постановках: с проектным положением осей колонн и с моделированием смещений осей (а также опорных узлов) в пространстве. На этапе анализа произведено сравнение для оценки степени неблагоприятного влияния недостатков монтажа.

Все моделирование выполнено с использованием программного комплекса "Лира 10" (ООО "ЛИРА Софт") версии 2024 года.

Стоимость полного выполнения расчета с оформлением отчета согласно требований госстройнадзора

140 000 рублей

(НДС НЕ ОБЛАГАЕТСЯ В СВЯЗИ С ПРИМЕНЕНИЕМ УСН)

Указана стоимость выполнения расчета по состоянию на март 2025 года. Цена указана в информационных целях и не является офертой.

Вы можете прямо сейчас заказать расчет строительных конструкций с отклонением от проектного положения

Все расчеты я выполняю лично и поэтому гарантирую устранение любых замечаний экспертов в оперативные сроки

Обсудить Ваш проект

Индивидуальный предприниматель Жуйков Евгений Сергеевич

ИНН 770465102270

Россия, г. Санкт-Петербург

Административно-бытовое здание